由表1可以看出，礦井采用中央并列式通風(fēng)，通

風(fēng)流程長(zhǎng)，阻力大。在1 033Pa,總阻力中，回風(fēng)段阻力

占74．1％—77．4％，阻力分布明顯不合理。測(cè)定還顯示，

高阻力區(qū)段主要分布在以下地點(diǎn)：

1)地面風(fēng)硐。地面風(fēng)硐在礦井改擴(kuò)建時(shí)未進(jìn)行

相應(yīng)改造，其布置方式是：從副井井筒南北兩側(cè)并聯(lián)

布置2條斜上風(fēng)硐(斷面均為2．0m2)，經(jīng)拐彎變坡匯

合成1條水平風(fēng)硐，水平風(fēng)硐與反風(fēng)道連接后又拐彎

分岔分別與南北主通風(fēng)機(jī)相連。由于風(fēng)硐斷面小

(匯合處斷面僅2．97m勺、拐彎多(4處)，風(fēng)速高(為

19．45m／s)，超過(guò)了規(guī)程允許的15m／s的最高風(fēng)速)，

盡管全長(zhǎng)只有18．5m(占系統(tǒng)長(zhǎng)度的0．7％)，但其阻

力卻高達(dá)210．46pa，占總阻力的20．4％。

2)集中膠帶輸送機(jī)運(yùn)輸斜巷。該巷道斷面為

8．4~10．4m2，距離長(zhǎng)(1 387m)，膠帶摩擦阻力大，其

阻力高達(dá)345．73pa，占總阻力的33．4％。

3)314采區(qū)總回風(fēng)巷風(fēng)橋處。314采區(qū)總回風(fēng)巷

正常斷面為7．8m’，回風(fēng)巷風(fēng)橋與314采區(qū)軌道運(yùn)輸

平巷立體交叉處，斷面縮小為4．2m2，該風(fēng)橋局部阻

力為17．6Pa。

4)314采區(qū)軌道運(yùn)輸平巷與314采區(qū)車(chē)場(chǎng)連接

處。該段巷道斷面為5．0mw2，比該巷正常斷面小35％，

局部阻力為4．5pa。

5)井下中央煤倉(cāng)上口“乙”字型拐彎處，風(fēng)流直

角拐彎3次，且繞行50m，局部阻力達(dá)12．9pa。

2．4礦井漏風(fēng)嚴(yán)重

對(duì)風(fēng)機(jī)性能及礦井外部漏風(fēng)率測(cè)定結(jié)果表明，

兩臺(tái)4-72-11N020B型主通風(fēng)機(jī)性能有所差異，南風(fēng)

機(jī)比北風(fēng)機(jī)性能略好。在改造前南、北風(fēng)機(jī)單獨(dú)運(yùn)行

及二者聯(lián)合運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)最大通風(fēng)能力及外部漏風(fēng)率如表

2所示。

從表2可看出：①南風(fēng)機(jī)最大抽出風(fēng)量為3 500

mYmin，北風(fēng)機(jī)最大抽出風(fēng)量為3 390mYmin，而該型

號(hào)風(fēng)機(jī)最大額定抽出風(fēng)量?jī)H為3140m3／min，說(shuō)明風(fēng)

機(jī)本身性能良好，只是礦井外部漏風(fēng)嚴(yán)重，漏風(fēng)率高

達(dá)14．8％，導(dǎo)致風(fēng)機(jī)沒(méi)有發(fā)揮應(yīng)有的效能。②南、北風(fēng)

機(jī)單獨(dú)運(yùn)行比聯(lián)合運(yùn)行時(shí)外部漏風(fēng)率高，說(shuō)明備用

風(fēng)機(jī)反風(fēng)裝置漏風(fēng)較大?，F(xiàn)場(chǎng)檢查也發(fā)現(xiàn)，兩臺(tái)風(fēng)機(jī)

擴(kuò)散器閘門(mén)橡膠襯墊老化脫落，閘門(mén)關(guān)閉不嚴(yán)密，立

閘門(mén)兩側(cè)存在較大間隙，漏風(fēng)大。

此外，礦井內(nèi)部漏風(fēng)嚴(yán)重，內(nèi)部漏風(fēng)率為10％。

造成內(nèi)部漏風(fēng)的原因：一是采區(qū)采煤工作面進(jìn)、回風(fēng)

巷全部平面交叉，聯(lián)絡(luò)巷多，風(fēng)門(mén)多，且風(fēng)門(mén)開(kāi)關(guān)頻

繁，風(fēng)門(mén)密封不嚴(yán)；二是采區(qū)前進(jìn)式開(kāi)采，采區(qū)巷道

兩側(cè)保護(hù)煤柱受采動(dòng)影響變形，產(chǎn)生大量裂隙，加重

了礦井內(nèi)部漏風(fēng)。

3 通風(fēng)系統(tǒng)改造方案

3．1方案設(shè)計(jì)

從通風(fēng)系統(tǒng)的調(diào)查分析中不難看出，解決風(fēng)量

不足的關(guān)鍵是減阻、堵漏和提高風(fēng)機(jī)通風(fēng)能力?；?o:p>

這一認(rèn)識(shí)，提出了以下4個(gè)方案。

方案1：積極采取堵漏措施。①把各采區(qū)不經(jīng)常

行人的聯(lián)絡(luò)巷風(fēng)門(mén)密閉，對(duì)各采區(qū)受壓變形的密閉

墻、擋風(fēng)墻、采區(qū)巷道保護(hù)煤柱用砂漿抹面或噴漿堵

漏風(fēng)。②在備用風(fēng)機(jī)擴(kuò)散器上方增加蓋板；更換通

風(fēng)機(jī)擴(kuò)散器閘門(mén)橡膠襯墊。③對(duì)斷面為4．2m2的314

總回風(fēng)巷風(fēng)橋進(jìn)行挑頂、刷幫，使其通風(fēng)斷面不小

于8m2。④在斷面小于5m2，運(yùn)輸繁忙的314采區(qū)軌道

平巷交叉點(diǎn)20m段，新掘一條30m長(zhǎng)的并聯(lián)巷道，擴(kuò)

大通風(fēng)斷面。⑤在中央煤倉(cāng)上口總回風(fēng)巷“乙”字型

拐彎處，并聯(lián)新掘一條長(zhǎng)70m、斷面6．6m2煤巷，直接

溝通集中膠帶機(jī)巷與311膠帶機(jī)巷。⑥新掘140m巷

道將313風(fēng)巷與總回風(fēng)巷溝通，實(shí)現(xiàn)313采區(qū)獨(dú)立通

風(fēng)，使礦井通風(fēng)阻力減少85Pa左右。

方案2：改造通風(fēng)系統(tǒng)的動(dòng)力系統(tǒng)部分。在基本

不改變現(xiàn)有通風(fēng)設(shè)施的前提下，更換動(dòng)力電機(jī)和皮

帶輪，合理確定通風(fēng)機(jī)葉片角度，增加在用風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)

速。將風(fēng)機(jī)葉輪轉(zhuǎn)速由原來(lái)的630r／min，提高到710

r／min，低壓供電系統(tǒng)升級(jí)為高壓供電，即由原來(lái)的低

壓380V供電，升級(jí)到6000V高壓供電。選用t：2BC開(kāi)

關(guān)為核心部件的高壓綜合啟動(dòng)柜作為通風(fēng)機(jī)電機(jī)的

控制設(shè)備。

方案3：改造地面現(xiàn)有風(fēng)硐。掘一條單一斜上式

風(fēng)硐直接與井筒相連，并使新舊風(fēng)硐互相并聯(lián)。當(dāng)風(fēng)

硐斷面達(dá)到5．0m2H寸，阻力將從210．46pa降到60h。

方案4：更換風(fēng)機(jī)和電機(jī)。根據(jù)礦井通風(fēng)最困難

時(shí)期生產(chǎn)部署和需風(fēng)量計(jì)算，礦井需風(fēng)量為3 750m3／

min，礦井通風(fēng)阻力為2400Pa，可選擇G4-73—11

N025D型風(fēng)機(jī)，配備JSQl57-10電機(jī)，功率260kW。

3．2方案比較

方案1既能維持現(xiàn)階段生產(chǎn)所需，又是以下方